什么是并联导线的换位？

经过导线的电流后，除了电阻损耗外，还存在涡流损耗。在电阻损耗方面，无论是采用单根还是多根并联绕制的绕组，只要截面相同、长度相等，电阻损耗都保持一致。然而，涡流损耗由轴向漏磁引起，与导线厚度相关。当厚度增加一倍时，涡流损耗增加四倍。因此，为了降低导线的厚度，在电流较大时需要采用多根导线并联绕制。

在多根并联导线中，一般情况下各导线长度不一致，且漏磁场引起的感应电势也不相等。因此，必须进行换位操作，即导线位置的互换，以使各导线的电流输出趋于平衡。

有三种常见的换位方式：

标准换位：各根导线按顺序进行位置互换，适用于圆简式、连续式绕组和单螺旋式绕组的中部换位；

交叉换位：适用于双螺旋式绕组；

分组换位：适用于单螺旋式绕组的特殊换位。

长沙麓山电子，成立于1975年， 公司在变压器、电抗器行业历经49年的追逐与创新，在行业应用领域具有丰富的技术沉淀与经验累积。专业定制单相控制变压器、单相隔离变压器、三相变压器、控制变压器，环形变压器、R型变压器、中高频变压器、中高频电感、交流输入电抗器、交流输出电抗器、直流电抗器、环氧浇注变压器等变压器设备，涉及轨道交通、工程机械、光伏风电新能源、医疗设备、智能制造、变频器、水电励磁、真空烧结、煤矿防爆、中央空调等十大应用领域。

通过自主和合作开发等途径，对新技术、新材料、新工艺研究并运用，以高新技术为特色，不断优化创新，主要技术能力居国内领先水平。在质量管理和质量保证方面严格执行ISO9001:2015体系标准，部分产品通过CE、TÜV和PSE认证。公司产品畅销全国各地，并远销日本、欧美等多个国家和地区、深受客户信赖和赞誉。

公司本着“强化控制过程、提升产品品质、增强顾客满意、成就一流企业”的企业精神，为客户提供性能优越、质量可靠的应用方案与产品，并为用户提供满意的技术服务和优质的售前、售中、售后服务。以顾客为关注焦点，满足客户的需求是我们永恒的追求。

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绕组在变压器中扮演着什么角色？

绕组又是如何分类的呢？

绕组是指变压器电路的组成部分，由电导率较高的铜导线或铝导线绕制而成。其设计要求具备足够的绝缘强度、机械强度和耐热能力。

通常，绕组可以分为两种类型：层式和饼式。

层式绕组是指绕组的线匝沿其轴向依次排列，连续绕制而成。层式绕组可以分为双层圆筒式和多层圆简式，其中双层圆筒式由两层组成，而多层圆简式由多层组成。

饼式绕组是指绕组的线匝沿其辐向连续绕制成一饼（或段），再由多个饼沿轴向排列组成。饼式绕组包括连续式、插入电容式和纠结式等。

在层式和饼式之间，还有一些介于两者之间的绕组类型，如箔式绕组和螺旋式绕组。箔式绕组形式类似筒状，线匝沿轴向连续绕制，一匝通常等同于一层，因此可归类为层式绕组。而螺旋式绕组一般每饼一匝，或两饼、四饼一匝，各匝沿轴向连续绕制，但形式由各饼组成，因此可归类为饼式绕组。

层式绕组结构紧凑，生产效率高，对冲击电压有较好的耐受性，但机械强度相对较差。饼式绕组散热性能良好，机械强度高，适用范围广，但其耐受冲击电压的性能较差。

对于变压器绕组的更详细分类，包括圆简式、箔式、连续式、纠结式、插入电容式和螺旋式等多个细分形式。其中，圆简式包括单层圆筒式、双层圆简式、多层圆简式和分段圆筒式。箔式包括一般箱式和分段缩式。连续式包括一般连续式、半连续式和纠结连续式。纠结式又分为普通纠结式和插花纠结式。螺旋式包括单螺旋式（单半螺旋式）、双螺旋式（双半螺旋式）和四螺旋式（交错式），其中交错式是由连续式或螺旋式线段交错排列而成。半连续式和半螺旋式是指油道与纸圈交错分布的连续式或螺旋式绕组的一种形式。

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为何在变压器空载合闸时会出现励磁涌流呢？

当变压器空载投入线路时，励磁电流会立即经历一个瞬变的过渡阶段，其瞬时峰值可能超过额定负载电流的几倍，相较于正常的励磁电流，即变压器的稳态空载电流要大数十倍。这一暂态电流即被称为励磁涌流。过大的涌流可能导致继电器误动作，从而阻止变压器顺利投入线路。涌流的大小取决于投入变压器时线路电压的相位和铁心剩磁通的状态。空载合闸过程主要表现为变压器磁通变化的过渡过程。

当铁心没有剩磁时，如果合闸瞬间电压为最大值，磁通会领先电压90°，从而使磁通为零。此时，合闸前后铁心中无磁通，磁通不发生突变，也就不会出现过渡过程。如果合闸瞬间电压为零，磁通将达到最大值。为了使合闸瞬时磁通仍为零，铁心内会形成一个反磁通（直流分量磁通），以抵消该瞬时的磁通（稳态磁通），并且大小相等但方向相反。这样，合闸瞬时合成磁通为零，但在半波后，合成磁通将是稳态磁通的两倍。

这两倍磁通值会导致铁心大幅饱和，由于铁心磁化曲线是非线性的，因此励磁电流会变得很大。当铁心存在剩磁φ，且与第一个半波的磁通方向一致时，瞬时磁通将增加至2①+φ。这将导致更大的励磁涌流。

由于直流分量磁通会衰减，励磁涌流也会随之减小，在几个周波内将衰减至正常的稳态励磁电流值，因此对变压器的危害并不大。实际上，发生如此大涌流的可能性很小，原因如下： a. 断路器在电压过零点时投入的可能性很小； b. 涌流流通时，外部线路的电压本身会下降； c. 剩磁通也不一定与电压变化方向同相，并且根据外部线路的状态，还可能减小。

三相变压器组中的某一相总是会产生过渡现象，因为无论何时投入，都不可避免地会出现涌流。通常，心式变压器内侧绕组的电抗较小，因此在内侧绕组励磁时，涌流较大。为了防止继电器误动作，也可以采用在变压器投入后一定时间内采用闭锁继电器的方法等。

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为什么需要将变压器的铁心接地？又为何不宜采用多点接地的方式呢？

铁心及其金属部件因其在电场中的位置不同而产生不同的电位。当两点的电位差达到足以穿破它们之间绝缘的程度时，它们之间就会发生间歇性的火花放电。这种放电是断续的，放电后两点的电位相等，即停止放电；再次产生电位差，再次放电。这种断续放电会导致变压器油分解，容易损坏固体绝缘，从而引发事故。为了防止这种情况的发生，必须将铁心和其他金属部件（如夹件、绕组压板等）连接到油箱并接地，以确保它们处于相同的电位（零电位）。如果铁心上有穿心螺杆，由于电容耦合的作用，实际上它们与铁心处于相同的电位，不需要单独接地。

目前，一种常见的接地方法是在铁心片之间放置一块铜片。尽管铁心片之间有绝缘膜，但整个铁心仍可看作是以电容方式接地。

如果铁心采用两点接地，相当于在铁心两侧形成短路，会产生一定的电流。这个电流导致局部过热，增加损耗，甚至可能导致接地片熔断，使铁心产生悬浮电位，这是不允许的。

因此，铁心必须接地，并且应该采用单一接地点的方式。

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如何选择变压器类产品的铁心中的磁通密度？

在选择铁心中的磁通密度时，需要考虑以下几个问题。

1.电工钢片的材质

若磁通密度选择过高，空载电流与空载损耗将快速增长。这是因为电工钢片存在磁饱和现象，磁通与产生磁通的电流之间不是线性变化关系。随着电压的增大，磁通密度也增加。当磁通密度增至一定程度时，随着电压继续增加，磁通密度呈饱和状态而增加微小。因此，在油浸式变压器中，冷轧电工钢片的磁通密度不应超过1.75T，应选择在饱和点以下的上限。

2.运行特点

在选择磁通密度时需要考虑正常运行和故障运行特点：

a. 正常运行特点：电力变压器应考虑在电压超过相应分接电压的5%时，即过励磁5%时，在额定容量下能够连续运行；同时，还要考虑在超过10%时，在空载状态下能够连续运行。对于试验变压器和调压器，要求输出电压波形为正弦波。对于高压为中性点不死接地系统的Yym结线的三相变压器，低压侧中线电流在低压额定电流的25%时，由于中性点位移，会引起相电压增加，因此在选择磁通密度时要有所降低。

b. 故障运行特点：电力变压器在运行中都有短路保护，短路电流只允许很短的持续时间。尽管在单相接地时磁通密度可能增加1.39倍和1.73倍，但仍可按正常运行磁通密度来选择。Yyn结线三相双绕组变压器和单相三绕组电压互感器的正常运行磁通密度一般要比饱和值降低到50%。对于三相三绕组五柱式电压互感器，由于三相有不同的励磁特性，为防止并联谐振过电压，磁通密度还要适度降低。

3.采用的绕组联结组

绕组联结组会影响磁通的波形。在Yd结线中，由于三次谐波电流可在d形结线的绕组中成回路，磁通为正弦波，因此感应出的电压也是正弦波。而在Yy结线中，由于三次谐波电流无回路，励磁电流为正弦波，由于电工钢片的饱和特性，使磁通中含有三次谐波分量。这会导致磁通变为平顶波，二次感应电压则成尖顶波。但是，Yy结线只用于三柱式铁心，因三次谐波磁通要经过空气构成回路，磁阻很大，故磁通中三次谐波分量不大，磁通仍接近于正弦波，因此磁通密度可不宜过高。 对于中性点不死接地系统的35kV及以下的单相电压互感器，一般采用V形结线。由于V型结线无三次谐波励磁电流的回路，磁通中含有三次谐波磁通。为了保持二次感应电压的波形为正弦波，磁通密度不宜选择过高。

4.铁心温升

正常运行的磁通密度越高，铁心温升也越高。若在铁心中加油道或加气道后仍不能降低铁心温升时，需要降低正常工作时的磁通密度值，以满足热特性的要求。

5.空载噪声

空载噪声与磁通密度相关，降低磁通密度0.1T，可使空载噪声约降低2～3dB(A)。

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变压器局部放电产生的原因是什么？

一般而言，局部放电产生有两种主要原因：一是由于结构设计不合理，导致绝缘内部电场分布不均匀，形成局部电场集中。在电场集中的区域，可能发生油隙或局部固体绝缘的局部放电，或者沿固体绝缘表面发生放电。二是由于制造和工艺处理不当，例如金属部件带有尖角、毛刺，或者绝缘中混入杂质，以及局部存在缺陷。这些地方的电场会发生畸变，导致场强升高，进而引发局部放电。此外，当绝缘油中的含气量过高形成气隙，或者含水量过高分解生成氢形成气隙时，由于这些气隙的介电系数较低，场强较高，可能首先发生击穿，形成局部放电。

在变压器和互感器内，局部放电主要发生在电场集中和绝缘薄弱的区域。在变压器中，常见的包括导体与绝缘、绝缘与绝缘搭接缝隙中的气隙放电、引线与绕组接头处油纸绝缘的油隙放电、绕组端部绝缘的油隙放电、匝间绝缘放电、纸板和角环的沿面滑闪放电、各部绝缘中混入金属杂质的周围绝缘放电、以及地电位的高场强处的放电等。高压电流互感器中，可能发生各均压屏之间油纸绝缘残存的气隙放电、杂质周围绝缘放电、均压屏端部的气隙或油隙放电、均压金属屏断裂处的油隙放电等。高压电压互感器中，可能发生端部绝缘的油隙放电、层间绝缘的气隙或油隙放电等。对于采用树脂浇注固体绝缘的互感器，放电部位通常出现在固体绝缘中的气泡区域。

局部放电对绝缘的破坏作用有两种情况：一是放电质点对绝缘直接轰击，导致局部绝缘逐步破坏并扩大，最终导致绝缘击穿；二是放电产生的热、臭氧、氧化氮等活性气体发生化学作用，使局部绝缘受到腐蚀，电导增加，最终导致热击穿。通常情况下，电气绝缘的破坏或局部老化往往始于局部放电，其危害主要表现在降低绝缘寿命和影响安全运行。这也是近年来人们重视局部放电的原因。

在我国的标准中已经对变压器和互感器的局部放电测量方法和在一定电压下的允许放电水平进行了明确规定，目前执行的《电力变压器》标准作为局部放电试验的依据。

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隔离金属末的方法有哪些？

a. 安装镶嵌塑料口环。在叶轮的泵壳处新增加口环，口环可以采用聚四氟乙烯制成，或者使用环氧玻璃丝棒制作，改变相对摩擦面的物理性质，从而避免产生金属末。

b. 在叶轮的下侧添加滤网，以有效隔离潜油泵的自循环油路。由于原有的6个φ5的孔与叶轮上侧的进油孔相通，因此可以在叶轮下侧增加一个环形滤网。这样，潜油泵自循环油路中可能产生的铁末就不会被带到主油路中进入变压器。同时，通过主油路进入的杂物也不太可能再进入油槽。滤网选用与原进油滤网相同材料的粉末合金网，厚度为2.5mm。

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变压器的冲击电压试验如何进行？

冲击电压试验包括雷电冲击试验（包括全波冲击试验和截波冲击试验）以及操作波冲击试验。在最新的IEC76—3标准中，对于额定电压U ≤ 40.5kV的变压器，全波冲击试验和截波冲击试验都是型式试验；对于U ≥ 72.5kV的变压器，全波冲击试验是例行试验，而截波冲击试验是型式试验；对于U ≥ 252kV的变压器，全波、截波和操作波冲击试验均为例行试验。

全波和截波冲击试验交替进行，通常是负极性，先进行一次全波冲击，然后进行两次截波冲击，最后再进行两次全波冲击。因此，需要一个截断装置。

当变压器容量较大时，由于电容较大，波形可能无法满足要求，此时应将冲击电压发生器的多个级联运行。

在对变压器中点进行冲击试验时，由于是三相波形，电容量较大，但试验电压一般不高，因此应将冲击电压发生器的多个级联并联加压。

全波电压和截波电压沿绕组不是均匀分布。

在试验时，除了施加电压的端子外，其他端子全部接地，即高压绕组中点、低压绕组起末端都接地。在冲击试验时，低压绕组中部对铁心柱中部有冲击感应电压，如果场强太高，在高压绕组进行冲击试验时，可能导致低压绕组对铁心柱的击穿。当采用H-L—L-H或L-H—L结构时，两个低压绕组联线处也可能产生冲击感应电压。

在进行冲击试验时要注意：一旦产品发生击穿，应防止同时击穿仪表，特别是在截波试验中，冲击电流流过接地电阻时可能会有较大压降，过大的压降可能导致仪表击穿，因此必须注意接地电阻值不能过高，一般规定在0.5Ω以下。必要时，产品的接地可以与仪表的接地分开。

对于额定电压U ≥ 252kV的变压器，还需要进行操作波冲击试验。

在操作波试验电压沿绕组按匝数均匀分布并具有感应作用的情况下，因此在进行操作波试验时，每个绕组不能短接，高压绕组和低压绕组只能在一个点接地。

在操作波试验时，相间试验电压高于对地试验电压，而在全波冲击和截波冲击试验中，对地试验电压等于相间试验电压。因此，在进行操作波冲击试验时必须重新连接线路。

由于操作波冲击电压具有感应作用，在原则上，可以将其加在高压绕组的一个线端上或低压绕组上。然而，在实际试验中通常将其施加在高压绕组的一个线端上。

在进行操作波冲击试验时，还需要注意一点，即施加电压的线端与相邻相低压绕组间的试验电压可能会超过施加电压。

雷电冲击试验和操作波冲击试验都是逐相进行。

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